叉車工作過程中，老是長期和高頻次接受大負荷，所以對門架總成尤其是起關(guān)鍵作用的外門架的強度需求很高。
1.一般外門架總成布局
一般外門架總成布局如圖1所示。四方框中布局較雜亂，總成焊接后門架變形量較大，需求消除焊接應(yīng)力并進行二次校對。中橫梁1及下橫梁3的加工技術(shù)雜亂，出產(chǎn)流程較長，一起需求模具制作，出產(chǎn)成本較高，尤其是中橫梁開襠尺度a在實踐出產(chǎn)中不易確保，加工完成后還需校對。為此，決議對原一般外門架進行改進。
2.新式外門架總成布局
新式外門架總成布局如圖2所示。四方框中布局較簡略，門架總成焊接后變形量小，恰當(dāng)控制即可到達需求，不需求校對，一起中橫梁開襠尺度b實踐出產(chǎn)時容易控制。
一般型門架歪斜液壓缸支座與哈夫座之間垂直距離為450mm，新式外門架相對一般型外門架其哈夫座下移，歪斜液壓缸支座與哈夫支座之間垂直距離到達600mm，因此新式門架在前、后歪斜時外門架受力情況顯著得到了改進。
3.兩種外門架強度比照
經(jīng)計算機模仿仿真CAE試驗后，將2種外門架總成布局強度進行比照，成果一般型外門架的最大位移11.17mm，新式外門架的最大位移11.9mm。盡管在平等條件下新式外門架變形量略有添加，但變形量相差不大，能夠滿足各種工況運用。
經(jīng)計算機模仿仿真CAE試驗后，將2種外門架中的橫梁布局強度進行比照。在平等條件下加載后，一般型外門架橫梁的受力情況較差，最大應(yīng)力為144MPa;新式外門架拼焊布局橫梁的受力情況較好，最大應(yīng)力為113MPa。
由以上看出，新式外門架總成布局簡略，質(zhì)量較小，優(yōu)化了零部件加工技術(shù)，一起出產(chǎn)功率較高，在平等受力工況下完全可以代替一般型外門架總成運用。